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Auf Grund der geometrisch einfachen Konstruktion eines Walzwerkes sind eine Reihe von Versuchen unternommen worden, den Walzvorgang plasti- scher Massen rechnerisch zu behandeln. Th. v. K1RM1N [2] und I. SZABOE [3] berechneten den Walzdruck fur ein ideales (plastisch-starres) Material unter Voraussetzung der Saint- Venantschen Spannungs-Deformationsbeziehung und der Mohrsehen bzw. v. Mises'schen FlieBbedingung. In diesem Falle muB das Walzgut, das als fester Koerper angesehen wird, zwischen den Walzen gleiten. Im Gegensatz hierzu fassen W. BUECHE [4] und A. KNESCHKE [5] den Walz- vorgang unter Voraussetzung von Wandhaftung als hydrodynamisches Pro- blem auf. Sie berechnen unter verschiedenen geometrischen Vereinfachun- gen Walzdruck und Drehmoment in Anlehnung an die Sommerfeldsehe Schmier- filmtheorie [6] fur Stoffe, die dem Newtonsehen Reibungsansatz (1. 1 ) dy mit y = dt als Deformationsgeschwindigkeit, 1: als Schubspannung und 1) als Zahigkeit gehorchen. Diese Theorien, wie auch die Rechnungen von D. ELEY [7] und R GASKELL [8], beschreiben aber das FlieBverhalten von Kunststoffen im Walzspalt nur sehr ungenugend, da die aus Grunden ma- thematischer Einfachheit getroffenen Annahmen uber das Verhalten eines Stoffes im plastischen Bereich auf Kunststoffe nicht zutreffen. Kunst- stoffe koennen bei Verarbeitungstemperatur weder als feste Koerper noch als Flussigkeiten angesehen werden. Ihrem mechanischen Verhalten nach gehoeren sie in den UEbergangsbereich fest-flussig , der bisher wegen der groBen Unterschiedlichkeit der Stoffe noch nicht durch eine Bezie- hung erfaBt werden konnte.
